我国汽相密封于1982年5月在胜利炼油厂的一台烯泵上试验成功。它是在一个普通的平衡型密封基础上改进的，除静环和压盖外，其他零件均是标准件)。静环的尾部加长，通以蒸汽加热。其载荷系数K=0.8285弹簧比压P=0.13Pa，摩擦副平均线速=114m。曾在距离密封端面3mm处測量其温度为96~98℃。显然，密封端面间处于汽相。

 DFW100-250A

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平衡型和非平衡型密封是怎样划分的?

根据密封端面上介质载荷的作用情况可分为平衡型和非平衡型密封。面积比B≥1的机械密封称为非平衡型机械密封，即密封流体作用面积大于密封面面积，其密封端面上的作用力随密封流体压力升高而増大，因此只适用于低压。面积比B<1的机械密封称为平衡型机械密封，其密封端面上的作用力随密封流体压力变化较小，因此它适用于高压。面积比等于密封流体作用的有效面积A2(内装式)或A1(外装式)与密封面面积A之比，B2=A2/A，B1=A1/ArK=1K>1K<1。

环座的加热温度怎样确定?

过盈值确定后，ISW25-125机械密封，热装时环座的加热温度不难得出。对于环座加热的膨胀量应大于等于过盈值e

e=d1a2(t。-to)式中t加热温度。的受示。(例如:对于3Cr13对YC6时e取0.0024da2=11.5×10°，取o=20℃02d得+20=194d1×11.5×10为了使热装工作顺利进行，考虑到环座从加热炉中取出时会迅速冷却，所以实际加热温度比用上式计算的温度高80~100)℃，即280~300℃。

对于工作稳定的机械密封，沸腾半径在很小的范围内变化。如果沸腾半径有较大的变化，某一因素促使沸腾半径减小，膜压系数增大，比压减小，密封面易开启，破坏了机械密封的力平衡，工作不稳定，出现泄漏。这时在密封面出口处温度下降，甚至出现霜冻。反之，如果沸腾半径过大，膜压系数过小，端面比压增大，产生热量增大，破坏了机械密封的热平衡。摩擦副温度升高，有时高到静环的两个V型PTFE圈熔合成一体，密封喷出淡蓝色的烟气，密封面遭受破坏，泄漏量大增温度急剧下降，直至甩出冰块。因此，轻烃泵的密封要同时做好力平衡和热平衡。力平衡是密封运行的基础，KQW200/315机械密封，热平衡是密封长周期运转的必要条件，两者互相依存、缺一不可。

机械密封有哪些特点?

机械密封具有以下特点:

1.使用p值不断提高。机械密封可以采用平衡式密封流体静压型密封、流体动压密封或多级组合式密封，使pD值达到较高值，现已可达到100Pa:m/s，并在不断提高。

2.结构复杂、拆装不便。这一问题目前已作了某些改进，例如采用拆装方便并可保证装配质量的集装式机械密封。

实际工作中，环和环座的温度是不同的，但差别不大。又由于大多数泵在密封腔周围设有冷却水套，所以介质温度高于1和12，因此用上式计算的过盈值是偏于安全可靠的。例如:当环座材料为3Cr13，环材料为YC6，工作温度为300℃时，其过盈值e=(1.5-4.5)x10°×(300-20)d1=1.96×10~d。250℃的热油泵，其环和环座的过盈值应为0.00196d1=0.00196×57.1=0.11mm。从制造厂购进的密封环过盈值仅0.04mm，并且环座材料是1Cr18Ni9，其线膨胀系数比3Crl3大1/3，使用中出现松脱是不可避免的。为了记忆方便，对环是YC6(YG8)环座用3Cr13，江苏机械密封，使用温度在300℃以下的情形，其过盈值可取(1.8-2.0)×10-341。

对具体的结构和材料。变化不大，欲降低摩擦功率只有减小密封端面的宽度b，此外，KQW200/410机械密封，采用平衡型密封，以减小端面比压P。具体结构确定后，这些因素是不能任意选取的。在高速机械密封中，搅拌功率占很大的比例，依速度的不同所占比例也不同，速度越高搅拌功率功耗越大。对线速50~90m/的高速机械密封，搅拌功率占总功率的60%~80%。

A型标准推环式机械密封

B型为单级、平衡型、内装式、旋转(低温)、集装、金属波纹管机械密封。标准密封的挠性元件为旋转式，辅助密封件为弹性0形圈。压盖内还配有优质碳石墨浮环作为抑制密封。标准密封形式为旋转波纹管结构(图16)，备选密封形式为静止波纹管结构。

C型为单级、平衡型、内装式、静止(高温)、集装、金属波纹管机械密封。标准密封的挠性元件为静止式，辅助密封件为柔性石墨，压盖内还配有优质碳石墨浮环作为抑制密封，并装有供背冷蒸汽用的抗结焦青铜折流套。标准密封形式为静止波纹管结构(图17)，备选密封形式为旋转波纹管结构。

热装式密封环怎样进行强度校核?

前边从传递扭矩和密封性的角度得出了环与环座的过盈值，对此还要进行强度校核。对于环来讲，大都是脆性材料(例如硬质合金和石墨等)，承受的是挤压应力，在该应力作用下，不能断裂和产生较大的变形。

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